mori continue cu numarul de standuri 4-5-6.

Mori inversoare cu mai multe role

Aceste mori sunt utilizate pentru laminarea unor loturi mici de table dintr-o gamă largă, în special din clasele de oțel greu deformabile. Morile sunt ușor de instalat; În metalurgia feroasă, cel mai des sunt folosite morile quarto și cu 20 de role.

La morile cu un singur suport se folosesc două metode de laminare:

Rularea foii duce la cuștile quarto. Piesa de prelucrat inițială este o foaie decapată laminată la cald cu o grosime de 3-10,5 mm; grosimea finală a tablelor laminate până la 1,5 mm.

Laminarea benzilor rulate. Laminarea se realizează în 20 de laminoare cu diametrul rolelor de lucru D p = 3-150 mm, lungimea butoiului L b = 60-1700 mm.

Gama de astfel de mori include benzi subțiri cu o grosime de 0,57-0,60 mm, latime pana la 1700 mm. Piesa de prelucrat inițială este o bandă bobină laminată la cald murată cu o grosime de 3-4 mm. La rularea benzilor cu grosimea de 0,002-0,10 mm piesa de prelucrat inițială este o bandă laminată la rece cu o grosime de 0,03-1,0 mm, care a suferit o recoacere „luminoasă”.

Morile inversoare cu un singur suport sunt echipate cu bobine pe părțile din față și din spate. Laminarea se efectuează în mai multe treceri, rebobinarea benzii de la o bobină la alta, cu tensiune mare a benzii între bobinatoare și suportul de lucru, cu utilizarea obligatorie a lubrifianților tehnologici pentru reducerea influenței forțelor de frecare asupra forței de rulare. În fig. Figura 33 prezintă o diagramă a unei laminoare de benzi la rece cu douăzeci de role.

Orez. 33. Schema unei laminoare la rece cu douăzeci de role:

1 – role de lucru; 2 Și 3 – role intermediare si suport; 4 – contor de grosime a benzii; 5 Și 7 – dispozitive de tensionare; 6 - grup; 8 – tobe de bobinare

Moara are doar două role de lucru care deformează banda. Rolele de sprijin rămase sunt proiectate pentru a reduce îndoirea rolelor de lucru.

Laminoare la rece cu bandă subțire continuă

Morile continue sunt utilizate pentru volume semnificative de producție dintr-o gamă relativ îngustă de benzi. Morile continue moderne constau din 5-6 standuri quarto nereversibile, banda se află simultan în toate standurile. Se face o singură trecere în fiecare cușcă. Morile continue sunt echipate cu un derulator pe partea din față și un bobinator pe partea din spate.

Laminare pentru mori continue laminare la rece sunt bobine pregravate, laminate la cald, cu suprafata lubrifiata. Benzile bobine laminate la cald sunt produse din laminoare la cald cu benzi late continue. Grosimea materialului laminat este, in functie de grosimea produsului finit, 2-6 mm.

În timpul laminarii la rece, asupra rolelor apar presiuni mari de metal din cauza întăririi metalului în timpul deformării și a influenței mari a forțelor de frecare exterioare. Laminarea la rece a benzii bobine se realizează cu o tensiune semnificativă a benzii între suporturi și între ultimul suport și bobinator cu utilizarea obligatorie a lubrifianților tehnologici. Tensiunea benzii asigură o reducere semnificativă a presiunii metalice asupra rolelor, ceea ce permite rularea benzii cu reduceri mari pentru fiecare trecere și promovează înfășurarea strânsă a benzii pe înfășurător și poziția sa stabilă între role; butoiul de rulare. Utilizarea lubrifianților tehnologici duce la scăderea influenței forțelor de frecare și la scăderea presiunii metalului asupra rolelor.

Benzile cu grosimea de 0,2-3,5 sunt laminate pe mori continue cu 5 standuri mm, pe 6 cuști cu grosimea de 0,18-1,0 mm. Lățimea benzilor laminate pe aceste mori este de până la 1200 mm.

La morile continue se folosesc două metode de laminare:

Rolarea benzilor. Fiecare rolă este rulată separat.

Laminare fără sfârșit a benzii bobine. Rolele adiacente sunt sudate cap la cap înainte de rulare.

Schemele de laminare continuă și laminoare fără sfârșit sunt prezentate în Fig. 34.

Orez. 34. Scheme de mori cu bobine continue ( A) Și

infinit ( b) rulare:

1 – desfășuratoare; 2 – standuri de lucru; 3 – bobinatoare; 4 - foarfece; 5 – aparat de sudura cap la cap; 6 – dispozitiv de formare a buclei; 7 – foarfece zburătoare

La rularea bobinelor (Fig. 34, A) bobinele laminate la cald murate din depozit sunt alimentate cu macaraua pe un transportor din fața laminorului la rece, din care sunt alimentate pe rând la desbobinator. Apoi pârghia cu electromagnetul este coborâtă, magnetul atrage capătul rolei, îl ridică și îl introduce în rolele de alimentare. Aceste role alimentează banda mai departe în ghidajul de intrare, care o prinde și o introduce în rolele primului suport.

Procesul de laminare începe la o viteză mică de umplere de 0,5-1,0 m/Cu. Banda este introdusă în primul suport, trecută prin rolele tuturor suporturilor și direcționată către tamburul de bobinare. Când se formează 2-3 spire ale rolei pe tamburul de bobinare, moara este accelerată la o viteză de funcționare de 30-40 m/Cu. La trecerea prin rolele de la capătul din spate al benzii, viteza este din nou redusă. Deoarece cea mai mare parte a benzii este rulată cu o viteză variabilă, aceasta duce la o schimbare a condițiilor de rulare, a forței de rulare, a deformarii elastice a suportului și, în cele din urmă, la o modificare a grosimii benzii de-a lungul lungimii sale.

O îmbunătățire semnificativă a calității benzilor este obținută la laminoarele fără sfârșit (Fig. 34, b), pe care capetele spirelor pregătite pentru laminare sunt sudate în fluxul din fața morii. Ca urmare, operațiunile de umplere frontală sunt reduse, viteza de laminare este redusă numai atunci când sudurile trec prin role, iar productivitatea crește în consecință și coeficientul de consum de metal este redus. Continuitatea procesului în momentul sudării capetelor rolelor adiacente care necesită oprirea benzilor este asigurată de prezența unei bucle de depozitare 6 . Când procesul de sudare a bobinei se termină, se creează din nou o acumulare de buclă a benzii la ieșirea din ultimul suport, banda este tăiată cu foarfece zburătoare; 7 și se înfășoară pe bobinatoare 3 .

\Tipic Descrierea postului Rolă de laminoare cu țevi reci, clasa a III-a

Descrierea postului pentru role cu role a unei laminoare la rece pentru țevi de clasa a III-a

Denumirea funcției: Rolă de laminor cu țevi reci, clasa a III-a
Subdiviziune: _________________________

1. Prevederi generale:

Subordonare:
• Operatorul de laminor al laminoarei la rece de țevi din categoria a 3-a este direct subordonat...................
• Operatorul de laminare la rece pentru țevi de clasa a 3-a urmează instrucțiunile....................................... ............. .............

(instrucțiunile acestor angajați sunt respectate doar dacă nu contravin instrucțiunilor supervizorului imediat).

Substituţie:

• Rola laminoare la rece de țevi de categoria a 3-a înlocuiește ................................ .. .......................................
• Înlocuiește rola de laminare la rece pentru țevi de clasa a 3-a.................................................. ....................................

Angajare si concediere:
Rolul unei laminoare cu țevi la rece este numit în funcție și demis de șeful de departament de comun acord cu șeful de departament.

2. Cerințe de calificare:

Trebuie știut:

• proces tehnologic de laminare la rece a conductelor
• proiectarea, principiul de funcționare și regulile de funcționare tehnică a echipamentului care face obiectul service-ului
• cerințele standardelor de stat pentru țevile laminate la rece
• clasele de oțel și proprietățile lor de rulare
• gama de conducte
• instrument de rulare folosit
• instalatii sanitare.

3. Responsabilitățile postului:

• Efectuarea procesului tehnologic de laminare a țevilor cu un diametru exterior de până la 15 mm pe o moara cu role pentru laminarea la rece a țevilor.
• Managementul taberei.
• Manipularea sculelor de rulare de schimb.
• Monitorizarea calității țevilor laminate și a lubrifierii rolelor.
• Controlul dispozitivului de tundere.
• Manipularea calibrelor pe mori cu role pentru laminarea la rece a tevilor.
• Amenajarea morii.
• Efectuarea reparațiilor de rutină ale morii.

pagina 1 Descrierea postului Cilindru al unei laminoare cu țevi reci
pagina 2 Descrierea postului Cilindru al unei laminoare cu țevi reci

4. Drepturi

• Tăvălugul unei laminoare cu țevi reci are dreptul de a da instrucțiuni și sarcini angajaților săi din subordine cu privire la o serie de aspecte incluse în responsabilitățile sale funcționale.
• Rola unei laminoare cu țevi reci are dreptul de a controla punerea în aplicare a sarcinilor de producție și executarea la timp a sarcinilor individuale de către angajații din subordinea acestuia.
• Rola unei laminoare cu țevi reci are dreptul de a cere și de a primi materialele necesareși documente legate de activitățile sale și de activitățile angajaților săi din subordine.
• Tăvălugul unei laminoare cu țevi reci are dreptul de a interacționa cu alte servicii ale întreprinderii cu privire la producție și alte aspecte incluse în responsabilitățile sale funcționale.
• Rolul laminoarei cu țevi reci are dreptul de a lua cunoștință cu proiectele de hotărâri ale conducerii întreprinderii privind activitățile Diviziei.
• Tăvălugul unei laminoare cu țevi la rece are dreptul de a înainta conducătorului spre examinare propuneri de îmbunătățire a lucrărilor legate de responsabilitățile prevăzute în prezenta fișă a postului.
• Rola unei laminoare cu țevi la rece are dreptul de a prezenta propuneri spre luarea în considerare a managerului privind încurajarea lucrătorilor distinși și impunerea de sancțiuni contravenitorilor producției și disciplinei muncii.
• Rola unei laminoare cu țevi reci are dreptul de a raporta managerului despre toate încălcările și deficiențele identificate în legătură cu munca efectuată.

5. Responsabilitate

• Rola unei laminoare cu țevi reci este responsabilă de performanța necorespunzătoare sau de neîndeplinirea acestuia responsabilitatile locului de munca prevăzute de această fișă a postului - în limitele determinate de legislația muncii a Federației Ruse.
• Operatorul de laminoare cu țevi reci este responsabil pentru încălcarea regulilor și reglementărilor care guvernează funcționarea întreprinderii.
• Atunci când se transferă la un alt loc de muncă sau este eliberat dintr-o funcție, ruloul de laminat la rece pentru țevi este responsabil pentru livrarea corectă și în timp util a lucrului către persoana care ocupă funcția actuală și, în lipsa acesteia, către persoana care o înlocuiește sau direct la supervizorul său.
• Rolul unei laminoare la rece pentru țevi este responsabil pentru infracțiunile săvârșite în cursul activităților sale, în limitele determinate de legislația administrativă, penală și civilă în vigoare a Federației Ruse.
• Rola unei laminoare la rece pentru țevi este responsabilă pentru cauzarea daunelor materiale - în limitele determinate de legislația civilă și de muncă actuală a Federației Ruse.
• Operatorul de laminoare cu țevi reci este responsabil pentru respectarea instrucțiunilor, ordinelor și reglementărilor aplicabile pentru păstrarea secretelor comerciale și a informațiilor confidențiale.
• Rola unei laminoare cu țevi reci este responsabilă de respectarea reglementărilor interne, a reglementărilor de siguranță și a reglementărilor de siguranță la incendiu.

Această fișă a postului a fost elaborată în conformitate cu (numele, numărul și data documentului)

Şeful structurii

Comparând două mostre de oțel identice obținute căi diferite, este imposibil de spus cu siguranță care dintre ele este mai bună. Dar, ținând cont de specificul utilizării produselor metalice (fie ea tablă sau tijă), în fiecare caz specific este necesar să înțelegem ce proprietăți dobândește aliajul în timpul unei anumite laminari a semifabricatelor („plăci”). Acest lucru nu este doar necesar de făcut alegere optimăși nu plătiți în exces pentru produse (mai ales dacă se achiziționează un lot mare).

Uneori, diferența dintre produsele laminate la cald și cele laminate la rece este fundamentală.

Informațiile prezentate în acest articol vor fi de interes pentru consumatorul mediu și cu siguranță vor ajuta la luarea deciziei corecte. Dar, de asemenea, merită ca un profesionist să se familiarizeze cu materialul propus, deoarece este întotdeauna util să-și împrospătească periodic memoria.

Principala diferență în metodele de laminare este temperatura la care sunt prelucrate piesele de prelucrat. Când este fierbinte, depășește 920 ºC (1700 ºF). Laminarea la rece se efectuează într-un mod mai blând, iar temperatura este semnificativ mai mică decât valoarea (uneori la nivelul camerei) la care are loc recristalizarea unui anumit metal (aliaj).

Notă

Recristalizarea este un proces în care se formează și cresc boabele echiaxiale (granule). Apare cu o creștere semnificativă a temperaturii și modifică structura materialului, care capătă proprietăți diferite.

Caracteristici de închiriere

Fierbinte

• Metalul (aliajul) este mai ușor de prelucrat, astfel încât această metodă de laminare poate produce foi sau tije mai subțiri cu secțiune transversală mai mică.
• Pentru fabricarea produselor folosind metoda de laminare la cald, se utilizează în principal oțel de calitate scăzută, mai ieftin.
• Este nevoie de o prelucrare ulterioară a produselor, deoarece acestea sunt adesea acoperite cu scară.
• Geometria probelor laminate la cald nu diferă în rigoare (de exemplu, denivelări la colțurile foilor, grosimea neuniformă), deoarece este imposibil să se calculeze cu precizie limitele de deformare la răcirea metalului.

Calculul masei foilor laminate la cald și la rece conform GOST 19903-90, 19904-90:

• Întărire (întărire).
• Rulment (fundație).

Rece

• Această metodă de rulare vă permite să mențineți cu precizie dimensiunile specificate ale produselor.
• Suprafața probelor rezultate este mai netedă și mai uniformă, astfel încât prelucrarea lor ulterioară este redusă la minimum (și uneori nu este deloc necesară).
• Metalul laminat la rece devine mai dur și mai rezistent (pentru îndoire, întindere, rupere) cu o structură uniformă pe întreaga zonă.
• Intrarea în producție.
• Mai mult calitate superioară oțelul laminat la rece își mărește costul.

Concluzie

Dacă costul de închiriere este pe primul loc, atunci ar trebui să se acorde preferință cald. Când este factorul determinant aspect, rezistență, calitate, atunci ar trebui să achiziționați mostre laminate la rece.

Linia principală de laminoare la rece constă în general din aceleași elemente ca și laminoare la cald: suport de lucru, cadre, role de laminare, fusuri, suport de viteze, ambreiaj principal, cutie de viteze, cuplare motor, motor electric.

Echipamente laminoare la rece

Standuri de lucru

Proiectarea standurilor de lucru este determinată în principal de gama de benzi care se rulează, de natura lucrării și de numărul de role. În metalurgia feroasă, standurile cu patru role continuă să fie utilizate în laminoarele la rece pentru produse din tablă în majoritatea cazurilor. Aceste cuști folosesc cadre închise din oțel turnat. Sunt instalate pe plăci atașate de fundație. Rolele de antrenare sunt role de lucru dacă diametrul lor este peste 400 mm și role de susținere dacă diametrul lor este de 400 mm sau mai puțin.

Figura 41 arată, ca exemplu, cușca de lucru a NSHP-1700 OJSC Severstal cu cinci standuri. La aceasta moara, rolele de sustinere cu diametrul de 1500 mm au fuseli conice cu diametrul la baza de 1120 mm, ceea ce asigura rezistenta si rigiditatea necesara rolelor cu o forta de rulare de pana la 22 MN. Lungimea cilindrului de suport este de 1600 mm. Pernele rolelor de susținere superioare se sprijină pe dispozitive de presare hidraulice (HPU), interblocate cu mezode (senzori de forță de rulare). Prin intermediul HPU, forța de rulare este transmisă traverselor superioare ale cadrului. Tampoanele inferioare de rulare de susținere se sprijină pe un dispozitiv de presiune pe pană montat pe traversele inferioare ale cadrelor. Rolele de susținere sunt instalate în rulmenți cu frecare fluidă (FB) de tip hidrodinamic, care au rigiditate mare și capacitate portantă mare cu dimensiuni reduse.

Rolele de lucru sunt montate în rulmenți cu role conice pe patru rânduri. Forța de rulare este percepută de rolele de lucru, transmisă la butoaiele rolelor de susținere, apoi la jurnalele și pompele hidraulice. Tampoanele ruloului de lucru nu intră în contact cu plăcuțele ruloului de susținere, astfel încât deformațiile elastice ale rolelor de lucru în plan vertical apar în funcție de modelul fasciculului pe baze elastice (a cărui funcție este îndeplinită de butoaiele ruloului de sprijin).

La NSHP 1700 al Severstal OJSC, greutatea setului de role de lucru cu cale este de 14,8 tone, rolele de sprijin cu cale pe PZhT și traverse -

Pe moara 2030 a NLMK OJSC au fost utilizate paturi de tip închis cu o secțiune transversală de 6000 cm2 stâlpi și o greutate de 118 g.

Pe NSHP-urile moderne se folosesc numai dispozitive hidraulice de presiune. Acest lucru se explică prin particularitățile tehnologiei de rulare la NSHP. Scopul principal al dispozitivelor de presare pe morile de acest tip este reglarea grosimii benzii, deoarece deschiderea rolelor după treceri, ca la morile inversoare, nu se modifică. Prin urmare, mecanismul de presare trebuie să aibă viteză mare, pe care dispozitivele electromecanice de presare nu le au (valoare limită 2 mm/s*). GPU-ul permite accelerare de până la 500 mm/s.

Unitatea de control hidraulic asigură o mai mare precizie în procesarea acțiunilor de control prin eliminarea jocului și strângerii elastice a șurubului de presiune la rotirea sub sarcină, care sunt caracteristice unităților de control electromecanice. În plus, GPU-ul are uzură scăzută, fiabilitate ridicată și ușurință de întreținere. Este mai compactă și mai puțin metalică, ceea ce face ca cușca de lucru să fie compactă și îi crește rigiditatea. HPU-ul, situat în partea de sus, este mai convenabil și cu 10-15% mai ieftin decât dispozitivele situate sub perna inferioară a rolei de sprijin.

Pe moara 2030, în standul de lucru sunt instalați doi cilindri per stand, diametrul pistonului este de 965 mm, cursa este de 120 mm, forța maximă de rulare percepută este de 30 MN. La transferul rolelor de susținere, cilindrii de presiune sunt asigurați cu dispozitive de suspendare. Figura 42 prezintă o diagramă a dispozitivului de presiune hidraulică.

Orez. 41. Stand de lucru NSHP 1700 al Severstal OJSC: 1 - pat; 2, 3 - traverse de cadru; 4.5 - role suport; 6,7 - role de lucru; 8, 9 - suport role perne; 10, 11 - perne de rulou de lucru; 12 - dispozitiv hidraulic de presiune; 13 - medoză; 14 — dispozitiv de presiune cu pană; 15, 16 - rulmenți cu frecare fluidă

Poziția reală a pistonului (degajarea) este măsurată de senzori instalați direct pe cilindrul hidraulic. Corpul senzorului este conectat rigid la cilindrul hidraulic, iar tija senzorului este conectată la tija cilindrului hidraulic. Pentru a elimina erorile de citire care pot apărea din cauza nealinierii pistonului, sunt instalați doi senzori, amplasați diametral opus. Menținerea poziției specificate a pistonului se realizează după cum urmează (vezi Fig. 42).

Orez. 42. Schema unității de pompare a gazului morii 2030 a NLMK OJSC: 1 - cilindru hidraulic; 2 - contor de poziție reală a pistonului (senzor de poziție); 3 - amplificator de mediere a semnalului senzorului de poziție a pistonului; 4 - valva servo; 5 - amplificator

Setarea grosimii S0 (pozitia pistonului) se stabileste din sistemul automat de control al grosimii sau manual de catre operator de la telecomanda. Această sarcină intră în amplificatorul 5, unde este comparată cu poziția reală a pistonului S^. Acest semnal vine de la contorul 2 și este mediatizat în amplificatorul 3.

Sistemul hidraulic propriu-zis al antrenării dispozitivului de presiune este format din următoarele elemente (Fig. 43): girocilindri de presiune; un rezervor de ulei cu menținerea automată a nivelului și temperaturii uleiului, care se face pentru a-i stabiliza vâscozitatea și caracteristicile sistemului; două pompe (o rezervă) presiune scăzută(1,4 MPa) pentru alimentarea pompelor de înaltă presiune și pomparea uleiului printr-un circuit auxiliar cu filtre fine cu dimensiunea ochiului de 5-10 microni; două pompe (una de lucru, una de rezervă) de înaltă presiune (25 MPa) de capacitate reglabilă pentru alimentarea cilindrilor de presiune; filtre fine de înaltă presiune cu elemente filtrante înlocuibile, filtre de retur în conducta de scurgere; două acumulatoare de înaltă presiune (25 MPa); doi acumulatori de joasă presiune de 1, respectiv 6 MPa; o unitate de control care include un reductor de presiune cu supape reducătoare de presiune care reduc presiunea de la 25 la 6 și 1 MPa; două unități de servomotor pentru controlul cilindrilor de presiune hidraulică, inclusiv două servovalve instalate în paralel pe cadrul cuștii în apropierea cilindrilor de presiune; supape de siguranță și control pentru eliberarea presiunii în exces; răcitor de ulei. Toate conductele sistemului hidraulic sunt realizate din oțel inoxidabil.

Orez. 43. Schema sistemului hidraulic pentru antrenarea dispozitivelor de presiune: 1 - cilindri hidraulici; 2 - rezervor de ulei; 3 - pompe de joasa presiune; 4 - filtre fine; 5 - pompe de înaltă presiune; 6 - filtru de înaltă presiune; 7 - acumulatoare de înaltă presiune; 8.9 - acumulatori de joasa presiune (1 si 6 MPa); 10 - servomotor; 11 - unitate de control; 12 - filtru invers; 13 - frigider; 14 - supape de siguranță și control

Instalarea a două servovalve în loc de una pe fiecare cilindru hidraulic reduce dimensiunile acestora și greutatea bobinelor. Acest lucru este necesar pentru a îmbunătăți funcționarea sistemului în modul dinamic, pentru a îmbunătăți caracteristicile de frecvență ale acestuia și pentru a extinde banda de frecvență a perturbațiilor procesate. Prin reducerea la minimum a masei pieselor mobile și a lungimii conductelor, sistemul de acționare prin împingere dispozitive hidraulice asigură procesarea perturbărilor cu o frecvență de până la 80 Hz. Este nevoie de doar 0,04 s pentru a procesa o perturbare cu o grosime de 10 mm. Concomitent cu creșterea performanței, sarcinile dinamice sunt reduse. În acest sistem de antrenare hidraulică a dispozitivelor de presare în toate legăturile sale, sarcinile dinamice sunt mai mici decât dublul sarcinii statice. Dispozitivul hidraulic de presiune poate funcționa în două moduri: modul principal - reglare și modul auxiliar - eliminarea forței de rulare.

Când funcționează în modul de reglare, uleiul din rezervor este furnizat printr-o conductă de aspirație către o pompă de joasă presiune (1,4 MPa), care îl pompează printr-un filtru fin și îl alimentează la intrarea pompei de înaltă presiune. Pentru a crea retur garantat și pentru a elimina cavitația în pompa de înaltă presiune, performanța pompei de joasă presiune depășește performanța maximă a pompei de înaltă presiune. Pompa de înaltă presiune, prin filtre barieră cu dimensiunea celulei de 20-25 microni, furnizează ulei la unitatea de comandă, la acumulatorul hidraulic de înaltă presiune și la servo-urile pentru controlul cilindrilor de presiune. Ulei de la servo furtunuri flexibile este introdus în cavitatea pistonului a cilindrilor hidraulici, asigurând mișcarea pistonului specificată.

Dacă este necesară eliberarea rapidă a presiunii și îndepărtarea forței de rulare, cavitatea tijei cilindrului hidraulic este conectată cu ajutorul unor servovalve la conducta unității de control, prin care este furnizat ulei redus la 6 MPa. În același timp, cavitatea pistonului este conectată la scurgere, iar pistonul se deplasează în poziția sa cea mai sus.

Pentru a compensa modificările razei rolelor în timpul reclădirii și pentru a menține un nivel constant de rulare, este prevăzut un dispozitiv de pană antrenat de cilindri hidraulici, instalat sub plăcuțele rolelor de susținere inferioare. Deoarece setarea liniei de rulare nu se efectuează sub sarcină, nu este necesară nicio forță semnificativă pentru a deplasa dispozitivul de pană și este destul de compact.

Unul dintre dezavantajele suporturilor cu patru role este rigiditatea scăzută a ansamblului rolei în plan orizontal, deoarece cilindrul rolei de lucru nu are suport în acest plan. Ca urmare, chiar și decalajele mici între rulmenți, perne și ferestre de cadru, cauzate de toleranțele de alunecare și uzură, duc la deplasări orizontale ale planului axial vertical al rolelor de lucru în raport cu rolele de sprijin, adică rolele de lucru se găsesc. într-o poziție instabilă, iar axele lor se pot deforma. Acest lucru duce la consecințe negative pentru funcționarea evazărilor quarto: vibrații și forțe axiale crescute apar în ansamblul rolei, iar dimensiunea spațiului dintre role este supusă fluctuațiilor imprevizibile, ceea ce reduce precizia de rulare. Pentru a elimina aceste fenomene negative, în ansamblul rolelor este prevăzută o deplasare orizontală a planurilor axiale verticale ale suportului și rolelor de lucru unul față de celălalt (Fig. 44). Schimbarea poziției axelor ruloului se asigură prin deplasarea orificiilor din pernele ruloului de lucru pentru montarea rulmenților și prin reglarea lamelor între perne și suprafețe de susținere.

La a doua generație NSHP, la aceste sisteme a fost adăugat Anti-Bending al rolelor de lucru, iar raportul >Dp a rămas același ca la NSHP din prima generație. Avantajul rolelor anti-îndoire, în comparație cu efectul termic al răcirii secționale asupra acestora, a fost viteza acesteia.

În anii 60-80 ai secolului trecut - a treia generație de NSHP - a existat o îmbunătățire a sistemelor anti-îndoire și răcirea lor secțională și utilizarea în comun a ambelor sisteme.

Designul unităților de blocare a rulourilor din standurile cu patru role, dezvoltat de NIITYAZHMASH al fabricii Uralmash, este prezentat în Fig. 45.

Tampoanele rolelor de lucru sunt amplasate în cușcă astfel încât planul lor axial vertical 4 să fie decalat față de planul axial vertical 5 al rolelor suport cu o distanță „e”. Valoarea lui „e” poate fi modificată prin modificarea grosimii benzilor înlocuibile 11, fixate pe planurile de susținere („oglinzi”) ale carcaselor 9, instalate în fereastra cadru, fixate pe planurile laterale ale plăcuțelor ruloului de lucru . Tampoanele cu role de susținere sunt, de asemenea, echipate cu benzi înlocuibile 14, prin care ele contactează planurile verticale ale ferestrei cadru.

Orez. 45. Asamblarea pernelor de lucru și a rolelor de susținere a unui stand cu patru role cu cilindri de echilibrare hidraulic a rolelor proiectate de NIITYAZHMASH a fabricii Uralmash:

1,2 - perne de rulou de lucru; 3 - role de lucru; 4, 5 - planurile axiale verticale ale pernelor de lucru și respectiv al ruloului de susținere; 6,7 - role suport; 8 - benzi înlocuibile; 9 - clădiri; 10 paturi; 11 - garnituri înlocuibile; 12, 13 - suport role perne; 14 - benzi înlocuibile; /5-19 - cilindri hidraulici; 20 - role de transfer

Echiparea morilor cu cilindri hidraulici de îndoire, colectoare secționale pentru profilarea termică a rolelor și sisteme automate de control pentru aceste dispozitive a asigurat o creștere semnificativă a preciziei în producția de benzi largi laminate la rece în anii 70 ai secolului XX.

Cu toate acestea, progresul tehnic în industria auto, industria construcțiilor și inginerie mecanică, precum și concurența întreprinderilor metalurgice, au condus în anii 80-90 ai secolului XX la înăsprirea în continuare a cerințelor privind calitatea și acuratețea tablelor laminate la rece și benzi.

Această problemă a fost rezolvată în moduri diferite la a 4-a generație NSHP.

Una dintre ele este reducerea diametrului cilindrului al rolelor de lucru până la 200 mm, menținând în același timp diametrul cilindrului rulourilor suport în intervalul 1300-1400 mm. În același timp, raportul £>op /£)p a devenit 3,7-7, ceea ce a făcut posibilă rularea benzilor largi (vezi Tabelul 1) cu o grosime de 0,2-0,3 mm cu precizie ridicatăși costuri reduse de energie pentru rulare. Reducerea diametrului rolelor de lucru a dictat necesitatea transferului motorului principal de la muncitori la rolele suport. Transferarea motorului principal la rolele de susținere a rezolvat ambele probleme: a eliberat gâturile rolelor de lucru de solicitările tangențiale, a simplificat proiectarea părților terminale ale acestora, ceea ce, după cum se va arăta mai jos, va facilita crearea designului rolele de lucru și mecanismele de mișcare a acestora în timpul deplasării axiale.

Anterior, standurile cu role de lucru inactiv erau folosite pe mori mici, cel mai adesea multi-rulouri.

O altă modificare semnificativă în designul standurilor de lucru a fost dotarea acestora cu dispozitive pentru stabilizarea orizontală a rolelor de lucru.

Schema de stabilizare orizontală este prezentată în Fig. 46.

Orez. 46. ​​​​Schema de stabilizare orizontală a rolelor de lucru: 1 - pernă de rulou de lucru; 2 - rola de lucru; 3 - rola de sustinere

Forțele Qr create de pistonii cilindrilor instalați în carcasele cadrului acționează asupra pernelor rolei de lucru, asigurând menținerea deplasării specificate „e” a rolei de lucru în raport cu rola suport. Valoarea deplasării „e” este prestabilită prin reglarea separată a cursei pistonilor situate în stânga și în dreapta pernelor. Schema prezentată în Fig. 46, excluzând poziția instabilă a plăcuțelor rolei de lucru în cușcă, nu împiedică totuși deformarea orizontală a cilindrului rolei de lucru, adică schema descrisă rezolvă problema stabilizării orizontale a ruloului de lucru. rulează doar parțial.

Prin urmare, la rularea benzilor subțiri cu cerințe deosebit de stricte pentru precizia dimensională și a formei, în standurile cu diametrul cilindrului de rulouri de lucru mai mic de 300 mm, stabilizarea orizontală se realizează cu ajutorul rolelor laterale de sprijin, pe plăcuțele cărora acționează direct cilindrii hidraulici (Fig. 47, a) sau - pentru o mai mare rigiditate - prin rolele de sprijin laterale (Fig. 47, b).

Orez. 47. Schema de stabilizare orizontală a rolelor de lucru: 1 - role suport; 2 - role de lucru; 3 - role suport lateral; Sistem cu 4 role laterale si role de sustinere. Q - forța de presare cu role

De fapt, circuitele prezentate în Fig. 46 și 47 au fost o dezvoltare a circuitului cușcă MKW (vezi Fig. 35, poziția 9), dezvoltat de Schlemann-Siemag. Acționarea în acest stand se realizează prin role de sprijin. Principalele avantaje ale unui astfel de stand sunt aceleași cu cele ale standurilor multi-roll. Deoarece rolele de lucru au un diametru mic, presiunea medie, forța și cuplul de rulare sunt semnificativ mai mici decât într-un stand convențional cu patru role. Această cușcă vă permite să obțineți reduceri mari într-o singură trecere și un coeficient mare de egalizare a diferențelor de grosime. Are capacitatea de a regla planeitatea acționând asupra rolelor de susținere prin suporturi de lagăr (vezi Fig. 47, b). Pentru astfel de standuri au loc toate avantajele care decurg din diametrul mic al rolelor de lucru: costuri mai mici de re-macinare, masini mai usoare si mai ieftine, manipulare mai usoara, consum mai mic de role etc.

În anii 70 ai secolului trecut, compania Shin Nippon Seitetsu a dezvoltat un stand cu șase role cu role intermediare care se mișcă în direcția axială. În acest caz, rolele sunt aranjate conform diagramei prezentate în Fig. 48 (clasificăm NSHP-urile cu suporturi cu șase role și role de lucru cu diametru mic ca a cincea generație).

Standul s-a numit stand HCM (High Control Midle) și era destinat doar laminarii la rece.

Orez. 48. Dispunerea rolelor unui stand cu șase role NSM: 1 bandă; 2- role de lucru; 3 -- rulouri intermediare; 4- role de sustinere; 5 - sensul deplasarii axiale; b - direcția de acțiune a forței anti-îndoire a rolelor, R - reacția suportului la forța de rulare P;e - valoare care caracterizează poziţia rolei intermediare

Primul suport de acest tip a fost folosit într-o moară reversibilă cu un singur suport pentru calcinarea la rece a benzilor cu o grosime de 0,25-3,2 mm și o lățime de 500-1270 mm din oțeluri carbon și siliciu. Moara a fost pusă în funcțiune în 1974 la uzina Shin Nippon Seitetsu din Yawata. Tehnologia de laminare într-un stand cu șase role folosind un sistem automat de control al profilului de role a fost stăpânită la moara în 1977. În același an, un stand cu șase role a fost instalat pe șase standuri NSKHP-1420 al aceleiași fabrici, iar în 1979, un suport cu șase cilindri a fost folosit pentru prima dată pe o moară nereversibilă cu un singur suport de laminare în linia unei unități de recoacere continuă.

Utilizarea deplasării axiale a rolelor intermediare ale suporturilor cu șase role este echivalentă cu schimbarea teșirilor pe rolele suport. Se știe că dacă lungimea de contact a rolelor de lucru cu rolele de sprijin coincide cu lungimea de contact a rolelor de lucru cu banda, atunci deformarea rolelor de lucru coincide exact cu deformarea rolelor de sprijin, dar dacă nu există o astfel de coincidență, atunci apare un moment de încovoiere în standul quarto, care acționează asupra rolelor de lucru din influența secțiunilor de margine ale rolelor de susținere situate în afara lățimii benzii. Înainte de utilizarea suporturilor cu șase role, s-a încercat să se asigure condițiile pentru coincidența lungimii de contact a rolelor de lucru cu rolele de susținere cu lungimea de contact a rolelor de lucru cu banda prin utilizarea teșiturii de-a lungul marginile rulourilor de sprijin. În laminoarele la rece, această lungime pe fiecare parte a cilindrului este de obicei de 100-250 mm. La modificarea lățimii benzii laminate, lungimea teșirilor trebuie schimbată, iar acest lucru se poate face numai prin transferul rolelor. Într-o oarecare măsură, problema a fost rezolvată prin utilizarea rolelor de susținere cu teșituri duble: lungimea teșirii exterioare este de 50-200 mm cu un unghi conic mare, iar teșirea interioară este de 200-350 mm lungime cu un unghi conic mai mic. Dar nici în acest caz, nu este posibil să se obțină o soluție la problemă pentru întreaga gamă de benzi laminate.

În standurile cu șase role, prin deplasarea rolelor intermediare în direcția axei lor, este posibilă modificarea lungimii zonei de contact dintre rolele de lucru și suport, combinând-o cu lățimea benzii. Prin schimbarea poziției bazei secțiunilor conice ale rolelor intermediare, astfel încât aceasta să coincidă cu marginea benzilor laminate de diferite lățimi, așa cum se arată în Fig. 45 (rula intermediară superioară cu marginea stângă a benzii și cea de jos cu dreapta), se realizeaza conditia de egalitate a lungimii de contact intre suport si cel de lucru.

În standurile NSM, doar rolele intermediare au deplasare axială. Următorul pas a fost crearea de standuri cu deplasare axială a rolelor intermediare și de lucru (stanje HCMW). Cantitatea de deplasare a rolelor intermediare este selectată în funcție de lățimea benzilor laminate. Rolele de antrenare în standurile NSM și HCMW pot fi role de lucru, intermediare sau de susținere, care este determinată de raportul dintre diametru și lungimea cilindrului rolei de lucru.

Utilizarea suporturilor cu șase role pentru rularea la rece permite

— îmbunătățește semnificativ planeitatea și crește stabilitatea profilului transversal al benzilor în timpul laminarii și laminarii temperate;

— reducerea forței de rulare și a cuplului prin utilizarea rolelor de lucru cu diametru mic și, prin urmare, reducerea costurilor energetice;

— creșterea capacității de sertizare a morii (și prin reducerea forței de laminare), ceea ce permite utilizarea materialului laminat mai gros și, prin urmare, reduce costul producției acestuia la ShSGP;

— crește randamentul prin reducerea tăieturii laterale (devine posibilă datorită scăderii subțierii marginilor laterale ale benzilor laminate la rece).

O dezvoltare ulterioară a standurilor NSM a fost dezvoltarea standurilor UC (Universal Crown), echipate cu dispozitive anti-îndoire pentru rulouri de lucru și intermediare. Combinația de îndoire a rolelor de lucru și intermediare face posibilă variarea distribuției coeficienților de tragere pe lățimea benzii într-un interval destul de larg și de-a lungul unei varietăți de diagrame. Acest lucru asigură că benzile de oțel de înaltă rezistență pot fi laminate cu planeitate ridicată chiar și atunci când se utilizează reduceri mari. Modificările suporturilor UC diferă în raportul dintre diametrul rolei de lucru și lățimea benzii. Rolele de antrenare din standurile UC pot fi role de rezervă, intermediare sau de lucru, în funcție de raportul diametru/lungime al cilindrului rolei de lucru.

Standuri cu șase role au fost dezvoltate și de Schlemany-Siemag și Stahlwerke Bochum. Caracteristicile de design ale acestor standuri includ posibilitatea deplasării orizontale (în direcția de rulare) a rolelor de lucru (Horizontal Vertical Control - sistem HVC).

Cușca dezvoltată de aceste companii este prezentată în Fig. 49. Este instalat pe o laminare reversibilă la rece la uzina Stahlwerke Bochum din Bochum (Germania).

Orez. 49. Diagrama stand HVC: 1 - rola de lucru cu diametru mic; 2 - mecanism pentru deplasarea orizontală a rolelor de lucru; 3 - dispozitiv anti-îndoire pentru role intermediare; 4 - mecanism de deplasare axială a rolei intermediare; 5 - antrenare role de sprijin; 6 - dispozitiv hidraulic de presiune; 7 - dispozitiv de răcire cu role multi-zone

Moara folosește role de lucru cilindrice (fără profilare inițială).

Caracteristicile tehnice ale unei mori inversoare cu șase role

Dimensiuni rola, mm:

grosime…………………………………………………………………… 2-4

lățime…………………………………………………….. 750-1550

Dimensiunile benzii finite, mm:

grosime……………………………………………………… 0,2-3

lățime…………………………………………………….. 700-1550

Greutatea rolei, t………………………………………. pana la 28

Viteza de rulare, m/s………………………… până la 20

Diametrul cilindrilor, mm:

muncitori……………………………………………………290-340

intermediar……………………………………….. 460-500

a sustine………………. ………………………… 1300-1420

Interval de amestecare axial

role intermediare, mm…………………………. 600-1600*

Reglarea poziției orizontale a rolelor de lucru:

domeniul de reglare, mm………………………………. ±12

forța de control, kN……………………………. 450

Forța anti-îndoire a rolelor intermediare, kN 1200

Puterea de antrenare a rolei, MW………… 2×5

Cuplu, kN·m…………………………. 240-165

Viteza unghiulară, r/s…………………………….. 0-4.1

Tensiunea benzii, kN………………………….. 0-200

Aceste cifre dau naștere la îndoieli foarte serioase. În alte surse de literatură, nu am găsit o deplasare a rolelor intermediare mai mare de ±150 mm.

Orez. 50. Schema mișcării orizontale a rolei de lucru în standul HVC:

1 - forta de rulare; 2 - momentul de rulare; 5 - componenta orizontala a fortei de rulare; 4 - forța orizontală rezultantă îndreptată către rola intermediară sau suport; 5 - rola de lucru; 6 - rola intermediară

Figura 50 prezintă o diagramă a mișcării rolelor de lucru în raport cu rolele intermediare. Reglarea rolelor de lucru în plan orizontal permite utilizarea eficientă a rolelor de lucru cu diametru mic. În acest caz, rolele de lucru sunt deplasate de pe axa verticală a setului de rulouri multiple astfel încât să fie susținute de rolele intermediare cu o anumită forță orizontală rezultată.

În plus, caracteristicile suportului HVC includ mișcarea axială a rolelor intermediare, acționarea suportului și un sistem de răcire a rolelor cu mai multe zone. Utilizarea suporturilor HVC ajută la obținerea unei planeități ridicate, toleranțe strânse la grosime și subțierea marginilor benzii redusă pe o gamă largă de reduceri pe trecere (în special cu modificări frecvente ale dimensiunilor benzii).

Experiența în operarea standului HVC de la fabrica din Bochum (Germania) a demonstrat eficiența sa ridicată la laminarea oțelurilor greu deformabile. În acest caz, s-au folosit doar role cilindrice.

Standuri cu șase role sunt, de asemenea, produse de Sundvig.

În standurile cu șase role, sunt posibile diferite combinații de diametre de role. În practică, se folosesc role din următoarele intervale: £>op = 1300-1525, D = 460-540, D = 260-470 mm.

Dezavantajele suporturilor cu șase role sunt:

— design mai complex în comparație cu cuștile quarto;

— apare uzura neuniformă a rolelor de lucru, ceea ce mărește grosimea de îndepărtare a metalului la re-șlefuirea rolelor;

— scăderea diametrului rolelor de lucru duce la o creștere a ciclurilor de încărcare a acestora, ceea ce crește consumul acestora și determină creșterea numărului de transferuri ale acestora;

Dacă standurile cu șase role nu erau răspândite la ShSGP, în principal datorită complexității designului lor, atunci la producția agricolă au început să fie utilizate pe scară largă. În același timp, la NSHP numărul de standuri cu șase role poate varia de la unul (de obicei, ultimul) până la întreaga moara fiind complet echipată cu standuri cu șase role.

Și totuși, următorul pas în dezvoltarea mijloacelor de influențare a planeității și profilului benzilor a fost dezvoltarea de către Schlemann-Siemag a suporturilor cu patru role cu role având un profil în formă de S (sau „sticlă”) pe toată lungimea cilindrul de rulare (Fig. 51) . Rolele sunt deplasate unele față de altele în direcții opuse cu aceeași distanță, formând un spațiu simetric între role și profil transversal dungi de la dreptunghiular la convex cu diferite cantități de convexitate. De asemenea, este posibil să se obțină o formă de bandă concavă, dar astfel de benzi nu sunt laminate din cauza instabilității lor față de axa de rulare. Schema a fost desemnată CVC (Continuously Variable Crown).

În poziția inițială (fără deplasarea rolelor) (Fig. 51, a), spațiul dintre role este același de-a lungul lungimii cilindrului, iar banda este rulată cu o formă dreptunghiulară transversală. Când curelele sunt deplasate în direcția opusă, apare o formă de bandă convexă. Cu cât deplasarea este mai mare, cu atât convexitatea benzii este mai mare. Profilarea se realizează de-a lungul unei curbe apropiate de o sinusoidă.

Utilizarea unor astfel de role este posibilă în standuri cu două, patru și șase role (suporturi de tip CVC-2, CVC-4, respectiv CVC-6). În astfel de standuri, pentru extinderea gamei de reglare, se folosesc sisteme de îndoire pentru rulouri de lucru sau intermediare, în funcție de tipul standului. Datorită configurației mai complexe a rolelor, distribuția presiunii de contact în sistemul „rulouri de lucru-suport” va fi descrisă prin polinoame mai complexe decât polinoamele de ordinul doi. Prin urmare, ecuația de deviere (săgeata de deviere) va diferi de o parabolă de grad par.

Profilarea rolei dezvoltată face posibilă extinderea varietății de defecte neplanetate care pot fi ajustate.

Există o părere că, deoarece în standurile cu deplasare axială a rolelor lungimea butoaielor acestora este mai mare decât la morile tradiționale, este posibilă reducerea uzurii rolelor de lucru prin distribuirea acesteia pe un butoi mai lung de role. Pe de o parte, acest lucru este adevărat, dar pe de altă parte, deplasarea axială a rolelor implică o asimetrie a sarcinii pe părțile stânga și dreaptă ale rolelor, ceea ce provoacă diferite contacte între role și deformații ale sistemului de role. , sarcini diferite asupra șuruburilor de presiune, uzură asimetrică a rolelor de-a lungul lungimii cilindrului și, în consecință, un strat de metal sporit la reașarea rolelor. Și ceea ce este, de asemenea, important este că este dificil să se facă chiar și o prognoză aproximativă a uzurii suprafeței rolelor și, în consecință, să se determine durata de viață a acestora înainte de transbordare. Autorii lucrării atrag atenția asupra acestui fapt. Această lucrare prezintă rezultatele unei analize comparative detaliate a performanței standurilor cu patru și șase rulouri realizată de angajații VAI. Sunt luate în considerare diagramele de amplasare ale laminoarelor la rece cu șase și patru role, cu cinci standuri, prezentate în Fig. 52. Aceeași figură arată dimensiunile rolelor, mărimea amestecării lor axiale și forța de îndoire a rolelor. Rolele de lucru pentru sticle sunt folosite pentru toate schemele. Rolele de antrenare sunt rolele de lucru. Gama de mori luate în considerare include următoarele tipuri de oțel: bifazic și multifazic, EF de înaltă rezistență și moale, structurale și în bandă, microaliat și electric.

La toate mori, un stand cu patru role este adoptat ca ultimul stand. Autorii lucrării justifică acest lucru prin faptul că utilizarea unui astfel de suport face posibilă obținerea unei suprafețe de bandă de înaltă calitate, cu rugozitatea necesară și este posibil să se prevadă cu mai multă acuratețe perioadele de inter-transfer ale rolelor (acest lucru este menționat de mai sus).

Studiul a fost realizat folosind aplicația dezvoltată model matematic procesul de laminare și interacțiunea rolelor între ele și a rolelor de lucru cu banda, precum și condițiile de temperatură de laminare și funcționarea rulourilor.

Simulările și analizele efectuate au arătat următoarele:

— din punct de vedere al capacităților, standurile cu patru și șase role sunt identice dacă diametrele rolelor de lucru sunt în intervalul 400-520 mm și sunt comparabile;

Orez. 52. Scheme și date inițiale pentru NSHP cu cinci standuri cu un set diferit de standuri cu patru și șase role

— spatele elastic al setului de role de suporturi cu șase role este cu 50% mai mare decât cel al suporturilor cu patru role;

— consumul de role este semnificativ mai mare în standurile cu șase role, atât datorită numărului mai mare de role utilizate, cât și datorită deplasării lor axiale;

— costurile de capital pentru standurile cu șase role sunt cu aproximativ 10% mai mari decât pentru standurile cu patru role.

Standurile cu șase role au avantaje față de suporturile cu patru role în ceea ce privește reglarea planeității benzilor.

În consecință, la alegerea tipului de standuri pentru un laminor nou sau reconstruit, trebuie făcută o analiză tehnică și economică preliminară, pe baza căreia să se ia o decizie cu privire la oportunitatea utilizării standurilor cu șase role și la proiectarea acestora.

Autorul lucrării își propune să folosească schema propusă de firma Schlemann-Siemag ca bază metodologică pentru o astfel de analiză (Fig. 53). Diagrama arată Tipuri variate standuri de lucru cu diametre variabile de role, modele de antrenare, sisteme pentru deplasarea axială a rolelor și stabilizarea orizontală a acestora. Familia de suporturi CVC prezentată în diagramă este aranjată în ordinea creșterii complexității designului și extinderea gamei de reglare a decalajului între role, pe măsură ce rezistența la deformarea metalului crește, grosimea benzii scade și cerințele pentru aceasta. creșterea planeității. Această cifră oferă doar o imagine calitativă, care poate fi formulată foarte pe scurt - cu cât cerințele pentru produs sunt mai mari, cu atât grosimea finală a benzii este mai mică și cu cât proprietățile de rezistență ale metalului sunt mai mari, cu atât designul suporturilor utilizate este mai complex. .

Una dintre cele mai recente evoluții ale companiei Schlemann-Demag a fost crearea unui stand cu 18 role pentru laminarea tipurilor de oțel de înaltă calitate. Dispunerea rolelor acestui stand este prezentată în Fig. 54 (sistem HS). Caracteristicile sale includ utilizarea deplasării axiale și anti-îndoirea rolelor intermediare (de tip „sticlă”), forța de susținere reglabilă aplicată rolelor de lucru și răcirea în mai multe zone a rolelor de lucru. Diametre role: lucru 140; intermediar 355; suport 1350 mm. Adică, diametrul rolelor de lucru a fost redus la 140 mm. Autorii raportului de dezvoltare raportează că un astfel de suport de rulare face posibilă reglarea atât a ondulației marginii, cât și a deformarii benzii cu o mare precizie, oferă reduceri sporite și crește durabilitatea unităților de sprijin lateral.

La începutul anilor 80 ai secolului trecut, compania Mitsubishi Jukogyo a dezvoltat designul unui stand cu patru role cu role încrucișate (Fig. 55).

În standurile echipate cu sistemul PC (Pair Crossed Rolling), rolele de lucru și suport (sisteme superioare și inferioare) sunt combinate într-un bloc folosind traverse. Cuștile au un mecanism de traversare a axelor rolelor sistemelor superioare și inferioare la un unghi de până la 1 grad. Principiul de funcționare se bazează pe faptul că decalajul dintre rolele de lucru, creat atunci când acestea se încrucișează, începe să crească pe măsură ce se apropie de marginile cilindrului cu creșterea unghiului de rotație al rolelor. Acest lucru face posibilă reglarea convexității profilului benzii pe o gamă largă fără utilizarea forței anti-îndoire. Paralelismul generatoarelor rolelor suport și de lucru se menține în timpul rotației.

Încrucișarea rolelor se realizează printr-un mecanism special format dintr-un motor electric și un angrenaj melcat, care antrenează barele transversale pentru a regla poziția lucrării și a susține plăcuțele de rulare.

Utilizarea sistemului PC face posibilă evitarea profilării rolei și compensarea umflăturii termice și a uzurii rolei. Profilul benzii este reglabil în intervalul de la -100 la +300 µm fără role anti-îndoire și de la -200 la +470 µm - folosind role anti-îndoire.

Principalele dezavantaje ale sistemului PC sunt transmisia complexă a antrenării rolelor și a sistemelor de role în sine, precum și controlul ineficient al ondulației benzilor (deformarea benzii este foarte bine reglată). Prin urmare, standuri de acest tip la unitățile de producție agricolă răspândită nu am primit.

S-a remarcat anterior că PZhT este utilizat pentru rolele de sprijin NSHP. Cu toate acestea, în ultimii ani, au început să fie utilizați rulmenți cu role (vezi Fig. 12). Conform lucrării, acest lucru a făcut posibilă reducerea variației longitudinale a grosimii benzilor laminate la rece cu 2% în secțiunile de frânare și accelerare și cu 1% în condiții de rulare în regim de echilibru. Adică este exclus fenomenul de inconstanță a peliculei de ulei, caracteristic mulsului PHT la viteză variabilă de rulare.

SHP folosește și role de sprijin cu convexitate reglabilă (rulouri VC), dezvoltate de Sumitomo Kinzoku Kogyo (Japonia). Rolul este format dintr-o bandă și o axă, între care se află o cameră de ulei.

Orez. 56. Schema structurala sisteme de control automat al formei benzii folosind role cu profil variabil: 1 - banda rulou suport; 2 - cilindru de creștere de cinci ori a presiunii; 3 - senzor de presiune si inel colector; 4 - servosistem electrohidraulic; 5 - contor de formă; 6 - dispozitiv anti-îndoire pentru role de lucru; 7- unitate hidraulica; 8 - dispozitiv de control și prelucrare a datelor; 9 - dispozitiv de imprimare; 10 - dispozitiv de control video (ecran); 11 - panou de control; 12 - dispozitiv de răcire cu role;

I - sensul de alimentare cu ulei de joasă presiune; II - alimentarea cu lichid a dispozitivului de răcire; III, IV - control manual și automat al funcționării sistemului

Ulei sub presiune ridicata de la sursa de alimentare este alimentat la camera de ulei. Odată cu creșterea presiunii, bandajul se extinde și rola de formare își schimbă profilul. Presiunea uleiului variază de la 0 la 70 MPa. În combinație cu rolele de lucru anti-îndoire, această metodă este destul de eficientă. În special, a fost implementat la moara combinată de laminare-călire 2030 la uzina Sumitomo Kinzoku Kogyo din Wakayama (Japonia). Un design similar de role a fost dezvoltat de Blow-Knox Foundry and Mill Machinery (SUA). Figura 56 prezintă o astfel de rolă împreună cu un sistem de reglare automată a profilului transversal și a formei benzilor.

Trebuie remarcat faptul că toate sistemele descrise pentru reglarea profilului transversal și a planeității benzilor laminate la rece funcționează în combinație cu anti-îndoirea rolelor de lucru. Un element obligatoriu al sistemelor de control al profilului și formei benzilor laminate la rece sunt senzorii corespunzători, care căi diferite se inregistreaza profilul transversal al benzilor si se trimite un semnal catre sistemul care actioneaza asupra profilului rolelor direct in timpul rularii.

Elemente ale liniei principale de producție agricolă

În laminoarele la rece se folosesc atât antrenări individuale, cât și de grup de role, atât de lucru, de sprijin, cât și intermediare, în funcție de tipul morii și sortimentul acesteia. Cea mai răspândită schemă este acționarea individuală a rolelor. Utilizarea acestuia face posibilă reducerea numărului de tipuri de motoare electrice și selectarea raportului optim de transmisie pentru standurile NSHP. În cazul utilizării unei transmisii individuale de rulare, nu există o cușcă de viteze, iar cuplul de la motor este transmis printr-o cutie de viteze combinată. De regulă, un raport de transmisie 1:1 nu este utilizat la cutiile de viteze combinate.

Figura 57 prezintă cutia de viteze combinată NSHP 1700. Este alcătuită din două cadre turnate și un capac turnat, zece căptușeli cu umplutură Babbitt, în care sunt instalate două role de antrenare și două role de transmisie antrenată. Cutia de viteze nu are plăcuțe intermediare de montare.

Pentru SCP-uri de mare viteză, se folosesc conexiuni ale axului angrenajului cu un profil de dinte în formă de butoi. Cel mai mare unghi de înclinare la cuplul maxim de operare pentru o astfel de conexiune este de 10-30° (cu transferuri de role de până la 2°).

Fig. 58 prezintă o legătură de arbore constând din două bucșe dințate montate la capătul arborilor cutiei de viteze combinate; două cleme care leagă bucșele; patru bucșe montate pe arborii arborelui; doi arbori; două jumătăți de cuplare așezate pe capetele rolelor de lucru; dispozitiv de echilibrare (utilizat numai în timpul manipulării rolelor de lucru pentru fixarea acestora).

Cuplajele dintate cu un dinte în formă de butoi sunt utilizate ca cuplaje principale pe SHP (Fig. 59). Acestea constau din două bucșe și două cuști, conectate de-a lungul unui conector prin șuruburi orizontale.

Atunci când se utilizează standuri multi-role, sisteme de încrucișare a rolelor și deplasarea axială a acestora, linia principală de producție agricolă devine semnificativ mai complicată.

Orez. 58. Racord ax NSHP 1700: 1 - jumatati de cuplare; 2 - arbori; 3 - dispozitiv de echilibrare; 4 - bucșe; 5 - agrafe; b - bucșe dințate

În special, Fig. 60 prezintă o diagramă a deplasării axiale a rolelor, dezvoltată de Kawasaki Steel (Japonia) în legătură cu o moara de tip K-WRS.

Orez. 60. Stand cu patru role cu dispozitiv pentru deplasarea axială a rolelor: 1 - role de lucru; 2 - role de sprijin; 3 - cilindri hidraulici pentru role de lucru anti-incovoiere; 4 - mecanism pentru deplasarea axială a rolelor; 5 - fusuri; 6 - cușcă de viteze

Complexitatea acestui dispozitiv constă în faptul că, cu o distanță constantă între cușca de lucru și cușca angrenajului, rolele de lucru de antrenare trebuie să se deplaseze în direcția axială și, în același timp, trebuie să funcționeze un sistem anti-îndoire pentru role. Cum a fost rezolvată această problemă se poate vedea din figură.

Echipamente auxiliare pentru productia agricola

Secțiunea de intrare a NSHP este determinată de tipul de moara, în principal, ce metodă de laminare este utilizată pe ea - bobină sau fără sfârșit.

NSHP pentru rularea bobinelor, introdus în URSS în anii 50-60 ai secolului trecut, este încă în funcțiune. Au fost păstrate și în străinătate. Astfel de mori sunt echipate cu desfășuratoare cu role cantilever cu un tambur tip pană (Fig. 61).

Arborele tamburului este antrenat de un motor electric printr-o cutie de viteze in doua trepte montata pe corpul derulator. Pentru o mai mare stabilitate a rolei (la derularea spirelor interne cu tensiune mare), se folosește un tambur cu pană cu patru segmente. Înclinarea tamburului (creșterea sau micșorarea diametrului acestuia) se realizează axial

Fig.61. Desfășurator cu role cantilever cu tambur tip pană

1 - arbore tambur; 2 - motor electric; 3 - cutie de viteze; 4 - corp derulator; 5 - tambur pană cu segmente; 6, 7 - bucșe de ghidare; 8 - maneca; 9 - rulment cu role; 10 - cheie de ghidare; 11 - piston; 12 - cilindru hidraulic de capăt; 13 - cadru de ghidare; 14 - suport; 15 - lagăr de capăt prin deplasarea arborelui de antrenare în bucșe de ghidare montate într-un manșon susținut de rulmenți cu role în carcasa derulării. Manșonul este conectat la arbore printr-o cheie de ghidare și are o legătură cu cheie cu angrenajul antrenat al cutiei de viteze. Arborele tamburului se deplasează în interiorul manșonului folosind un capăt de piston al unui cilindru hidraulic cu dublă acțiune.

Pentru a vă asigura că axa tamburului (rulei) coincide întotdeauna cu axa unității în fața căreia este instalat derulator, este posibil să deplasați corpul derulator de-a lungul ghidajelor cadrului. Această mișcare („înotul”) este efectuată de un cilindru hidraulic montat pe un suport folosind un sistem automat de urmărire. Pentru a se asigura că tamburul poate „pluti” atunci când banda se desfășoară, suportul suplimentar trebuie să aibă mișcare liberă a lagărului din capătul arborelui în el.

Desfășuratorul descris este conceput pentru derularea rolelor cu o greutate de până la 45 de tone la o viteză de până la 7 m/s, cu o lățime a benzii de până la 1500 mm și o grosime de până la 2 mm (tensiunea benzii nu mai mult de 25 kN) .

Astfel de derulatoare sunt instalate și în fața unităților de tăiere, galvanizare, recoacere și alte unități.

Desfășuratoarele de role sunt utilizate în două seturi. Când utilizați un derulator, al doilea este pregătit pentru lucru. Acest lucru face posibilă pregătirea calitativă a capetelor rolei pentru introducerea acestuia în moară.

Direct în fața NSHP pentru rularea bobinei, este instalată o masă de cablare, prezentată în Fig. 62. O caracteristică specială a mesei este că este proiectată pentru sarcina de rulare cu o grosime de 1,5-6 mm și o lățime de până la 2360 mm. Pe lângă funcția de direcționare a materialului laminat în rolele primului suport, masa de ghidare este proiectată și pentru a crea tensiune din spate pe bandă.

Fig.62. Vedere generală a unei mese de cablare cu un cilindru pneumatic

1 - masa cu role; 2 - role orizontale de gol; 3,4 - fire de ghidare; 5 - partea superioară a mesei; b și 11 - partea inferioară a tabelului; 7 - pârghii; 8- balama; 9 - role verticale în gol; 10 - mecanism cu șuruburi; 12 - ghidaje; 13- cadru fix; 14 - cilindri pneumatici; 15 - arcuri; 16 - tije; 17 - arbore; 18 - rulou; 19 - unelte; 20 cremalieră; 21 - paranteze

Masa de cablare constă dintr-o masă cu role cu 2 role inactiv și fire de ghidare. Partea superioară a mesei este susținută de pârghii și balamale deasupra părții inferioare a mesei. Pentru a ghida banda de-a lungul lungimii cilindrului, sunt instalate role verticale 9, în funcție de lățimea benzii, rolele pot fi apropiate folosind un mecanism cu șurub.

Partea inferioară a mesei este montată pe ghidajele unui cadru fix. Masa cu role se deplasează de-a lungul ghidajelor folosind cilindri pneumatici montați pe cadru. După ce banda este direcționată cu precizie de rolele verticale și capătul său a ieșit din fire, masa superioară a rolelor este coborâtă folosind cilindri pneumatici și banda este prinsă între fire. Forța de strângere a benzii este reglată prin preîncărcarea arcurilor. Când tijele cilindrilor pneumatici se deplasează spre dreapta, arborele 17 se rotește, care, cu ajutorul manivelelor și pârghiilor laterale, va forța partea superioară a mesei să coboare și să apese banda dintre masa ruloului și cablaj. Odată cu mișcarea suplimentară a tijei spre dreapta, partea superioară a mesei nu se mai poate deplasa în jos. Apoi întreaga masă va începe să se deplaseze înainte de-a lungul ghidajelor, datorită cărora capătul benzii este adus prin fire la rolele rotative și capturat de acestea. După ce banda este capturată de role, rolele vor crea o ușoară tensiune în spate a benzii, iar prinderea benzii de către fire va deveni mai slabă ca urmare a brațelor superioare cu arcuri sprijinite pe consolele montate pe cadru. postări. La schimbarea rolelor, masa și cadrul sunt mutate din suportul de lucru spre stânga folosind o antrenare manuală a rolei, care are o roată dințată 19 care se integrează cu o cremalieră de viteze în partea de jos a cadrului. Tensiunea maximă a benzii creată de cablaj este de 40 kN.

Un tabel de cablare cu un design diferit este prezentat în Fig. 63. Partea superioară a mesei este ridicată de cilindrul hidraulic superior, iar banda este alimentată între role. După aceasta, caseta superioară (în mișcare) este coborâtă, masa de cablare se deplasează la primul suport, iar capătul frontal al benzii este adus la role și capturat de acestea.

JSC NKMZ a dezvoltat un tabel de cablare, a cărui diagramă este prezentată în Fig. 64. Masa de cablare este formată din părți superioare și inferioare, în care sunt montate role și ghidaje de cablare. Partea superioară a mesei este ținută deasupra părții inferioare prin presiune în cavitatea tijei cilindrului de presiune. Orizontalitatea părții superioare a mesei în poziția de lucru și în deplasare este asigurată de un sistem de pârghii și

Orez. 63. Proiectarea unei mese de cablare cu role în fața primului stand al NSHP 1700 cu un cilindru hidraulic:

1 - cilindri hidraulici; 2, 3 - casete cu role mobile și fixe; 4 - cablare din tablă fără antrenare

balamale Pentru a ghida banda de-a lungul lungimii cilindrului, sunt instalate role verticale. În funcție de lățimea benzii, rolele pot fi apropiate împreună cu ajutorul unui mecanism cu șurub. Partea inferioară a mesei este montată pe ghidajele unui cadru fix Masa cu role se deplasează de-a lungul ghidajelor folosind un cilindru hidraulic 10 montat pe cadru. După ce banda este direcționată cu precizie de rolele verticale și capătul ei a ieșit din fire, masa superioară a rolelor este coborâtă cu ajutorul unui cilindru pneumatic și banda este prinsă între fire. După prinderea benzii, întreaga masă începe să se deplaseze de-a lungul ghidajelor antrenate de un cilindru hidraulic, datorită cărora capătul benzii este adus prin fire la rolele rotative și este capturat de acestea. După ce banda este ridicată de role, rolele vor crea o tensiune înapoi pe bandă.

Masa este concepută pentru a manipula benzi cu o grosime de 2-4 mm și o lățime de 1520 mm la o viteză de umplere de aproximativ 0,5 m/s. Tensiunea maximă a benzii creată de firele 3 și 4 este de 40 kN.

Orez. 64. Vedere generală a mesei de cablare (NKMZ JSC): 1 - masă cu role; 2 - role orizontale de gol; 3,4 - fire de ghidare; 5 - partea superioară a mesei; b - partea inferioară a mesei; 7 - pârghii; 8 - cilindru pneumatic; 9 - role verticale în gol; 10 - cilindru hidraulic

Proiectarea cablajului dintre cuștile NSHP este prezentată în Fig. 65. Clemele hidraulice și cablurile sunt amplasate în fiecare spațiu între cuști. Cablajul 2 este deplasat folosind cilindri hidraulici; cablul central 3, instalat în spatele rolei 5, este realizat sub forma unei foi articulate în cadru. Pe toată lungimea cablajului, acoperind lățimea benzii laminate, sunt instalați cinci senzori la distanțe egale (250-275 mm) în direcția perpendiculară pe axa de rulare, înregistrând tensiunea benzii (neprezentată în Fig. 65) . Rola 7, comandată de doi cilindri hidraulici, presează banda pe rola staționară 8 și merge la cablajul 4, realizat tot sub formă de tablă și antrenat de un cilindru hidraulic. Banda intră apoi în masa de presă și în cușca următoare.

Orez. 65. Masa de cablare si presare intre standuri NSHP 1700: 1 - cilindri hidraulici; 2-4 - cablare; 5 - rola; b - cadru; 7 - rola; 8 rolă staționară; 9 - masa de presare

La NSHP pentru rulare fără sfârșit, secțiunea de intrare diferă semnificativ de NSHP pentru laminare pe bobine (vezi Fig. 37). De fapt, sunt două. Prima (principală) este similară cu secțiunea de intrare a NTA (vezi Fig. 6 și 37). Există două seturi de echipamente pentru pregătirea materialului laminat pentru sudură, o mașină de sudură, o unitate de depozitare a buclei și apoi un sistem de role de alimentare și un laminor. Parametrii echipamentelor enumerate sunt de obicei aceiași cu cei de pe NTA. A doua secțiune de intrare este utilizată pentru a furniza bobine pentru laminarea bobinei - ca la NSHP pentru laminarea bobinei. A doua secțiune este absentă la un număr mare de stații de rulare fără sfârșit.

Pe NSHP combinat cu NTA, secțiunea de intrare este o stație de tensionare (vezi Fig. 17, 18), care asigură tensiune pe materialul laminat în fața primului suport de freză. Deoarece chiar și transferul rolelor are loc fără eliberarea benzii din moară, nu există nicio operațiune de filetare a capătului frontal al benzii.

În spatele ultimului suport al NSHP, sunt instalate role de tragere și foarfece zburătoare (vezi Fig. 37). Necesitatea acestor unități a apărut odată cu introducerea laminoarelor fără sfârșit.

De obicei, rolele de tragere pentru NSHP sunt aceleași ca în NTA. Pe moara 2140 de la Thyssen Krupp Stahl AG, în premieră, în spatele ultimului suport se folosesc role de tracțiune cu mecanisme hidraulice de presiune, care funcționează cu o anumită presiune sau mișcare, ceea ce asigură o reglare rapidă și precisă a poziției acestora. De fapt, acesta este un suport mic de rulare.

Foarfecele, care sunt instalate în spatele ultimului suport al NSHP, sunt concepute pentru a tăia banda după înfășurarea unei role de o anumită masă sau lungime pe o bobinatoare atunci când se implementează o schemă de rulare fără sfârșit. Foarfecele de tip tambur funcționează la viteze de bandă de până la 5 m/s. Viteza cu care este tăiată banda este limitată nu numai de capacitățile foarfecelor, ci și de durabilitatea înfășurătoarei curea. Pe măsură ce viteza de tăiere crește, impactul capătului frontal asupra mașinii crește, drept urmare cureaua de măturat se uzează rapid și necesită oprirea morii pentru a o înlocui.

Foarfecele instalate pe moara 2030 a NLMK OJSC sunt proiectate pentru tăierea benzilor laminate la rece cu o lățime de 900-1800 mm și o grosime de 0,3-3 mm.

Foarfecele constau din rame laterale; perne transversale în care sunt amplasați rulmenții; tamburi cu cuțite care se rotesc în rulmenți cu role; angrenarea tamburilor, cuplajelor și acționării. Tăierea se efectuează automat în funcție de cusătura sau masa ruloului. În ambele cazuri, comanda de tăiere este dezvoltată în prealabil, și este precedată de pregătirea morii, adică reducerea vitezei la 5 m/s, strângerea benzii etc. După tăiere, moara accelerează automat la viteza optimă.

Pentru a înfășura benzi laminate la rece după rulare la NSHP folosind procesul de laminare a bobinei, se folosesc bobine de tip tambur. Aceste înfășurări sunt concepute nu numai pentru a înfășura strâns banda, ci și pentru a menține tensiunea benzii la un anumit nivel. Deoarece rola după rulare trebuie scoasă din bobinator într-o poziție axială (orizontală), arborele tamburului bobinatorului poate fi făcut doar în consolă. Figura 66 prezintă o bobinatoare SCP de mare viteză cu o acționare fără angrenaj de la un motor electric. Acest lucru face posibilă reducerea cuplurilor la volant și reducerea puterii motorului de antrenare.

Arborele purtător este antrenat printr-un manșon de arbore de antrenare, care la capătul său (dreapta în Fig. 66) este conectat la arborele motorului electric (nu este prezentat în figură). Manșonul arborelui de antrenare este conectat la arborele suport printr-o cheie de ghidare.

Fig.66. Bobinator al unei laminoare la rece cu antrenare fără angrenaj:

1 - arbore lagăr; 2 - manșon arbore de antrenare; 3 - cheie de ghidare; 4 - toba consola; 5 - suport cu lagăr de capăt; 6 - piston; 7 cilindru hidraulic; 8 - arcuri de retur; 9 - disc de tracțiune; 10 - disc; I - verifica; 12 - rulment alunecat; 13 - corp

Deoarece tamburul este în consolă, pentru a-și crește rezistența și a reduce deformarea, înainte de înfășurarea benzii, la capătul arborelui tamburului este plasat un suport suplimentar cu un lagăr de capăt. Tamburul este cu patru segmente (la tensiuni mari ale benzilor). Pentru a deplasa axial arborele suport spre stânga (comprimați tamburul panei), pistonii cilindrului hidraulic apasă discul de împingere 9, care mișcă discul 10 și știftul intern trecând prin orificiul din manșonul arborelui de antrenare. În acest caz, arcul 8 este comprimat. Mișcarea inversă a arborelui purtător (deblocarea tamburului de pană) se efectuează atunci când arcurile sunt deblocate (presiunea fluidului de lucru în cilindrii hidraulici scade). Manșonul arborelui de antrenare este montat pe lagăre de alunecare amplasate în carcasă.

Bobinatorul descris este proiectat pentru înfășurarea benzilor de 0,5-2 mm grosime la o viteză de rulare de 25 m/s. Este posibilă bobinarea rolelor cu o greutate de până la 45 de tone.

Tabla de oțel laminată la rece produsă prin procesul de laminare la rece se caracterizează prin calitatea înaltă a suprafeței și precizia dimensională. Acest tip de rulare este recomandat pentru prelucrarea foilor de grosimi mici.

1 Foaie laminată la rece - GOST și informații generale

Laminarea la rece este utilizată în cazurile în care este necesar să se obțină table și benzi de oțel subțiri (mai puțin de 1 milimetru) și de înaltă precizie, ceea ce este de neatins atunci când se utilizează tehnologia de laminare la cald. Laminarea la rece asigură, de asemenea, caracteristici fizice și chimice de înaltă calitate și finisarea suprafeței produsului.

Aceste avantaje determină utilizarea activă a acestui tip de produse laminate cu tablă subțire atât în ​​metalurgia neferoasă, cât și în cea feroasă (aproximativ jumătate din produsele laminate în foi subțire sunt acum foi laminate la rece).

Dezavantajul acestei scheme este că consumă mult mai multă energie decât laminarea la cald. Acest lucru este cauzat de fenomenul de întărire (cu alte cuvinte, deformare) a oțelului în timpul procesului de laminare, care reduce parametrii plastici ai produsului final. Pentru a le restabili, este necesar să recoaceți suplimentar metalul.În plus, tipul de închiriere descris are o tehnologie cu un număr considerabil de etape diferite, a cărei implementare necesită utilizarea unor echipamente diverse și complexe din punct de vedere tehnic.

În metalurgia neferoasă, procesul de laminare la rece este indispensabil pentru producerea benzilor de cupru și a benzilor de grosime mică. Cel mai adesea, este utilizat pentru prelucrarea oțelurilor structurale cu conținut scăzut de carbon de până la 2300 mm lățime și nu mai mult de 2,5 mm grosime, de care industria auto modernă nu se poate descurca. Laminarea la rece produce aproape toate tipurile de tablă, precum și:

• oțeluri structurale slab aliate (în special, transformator și oțel electric dinamic și inoxidabil) - 45, 40Х, 09G2S, 20, 65G, 08kp, 08ps etc.;
• foi de acoperiș;
• decapir gravat si recoacet (metal pentru realizarea produselor emailate).

Conform GOST 9045–93, 19904–90 și 16523–97, produsele subțiri sunt împărțite în diferite tipuri, în funcție de:

• planeitate: PV – ridicat, PO – deosebit de mare, PN – normal, PU – îmbunătățit;
• precizie: VT – mare, AT – crescut, BT – normal;
• calitatea suprafeței: înaltă și mai ales înaltă, precum și finisare îmbunătățită;
• tipul muchiei: O – tivit, DAR – netivit;
• tip de aprovizionare către consumatori: în rulouri și în foi.

2 Cum se produce tabla laminată la rece?

Astfel de produse laminate sunt obținute din (grosimea lor poate ajunge la 6 mm, minim 1,8 mm), care sunt alimentate în role la secțiunea de laminare la rece. Materialul de pornire are oxizi (calamă) pe suprafața sa. Ele trebuie îndepărtate fără greș, deoarece oxizii reduc calitatea suprafeței foii laminate la rece datorită presării în ea. Scara cauzează, de asemenea, defecțiunea timpurie a rolelor de rulare. Este clar că prima etapă a operațiunii tehnologice de producere a produselor laminate la rece este îndepărtarea aceleiași calame de pe foile laminate la cald, folosind una dintre cele două metode:

• mecanic: esența metodei este să folosești sablare pe suprafața benzii sau să realizezi deformarea plastică a acesteia;
• chimic: calcarul se dizolvă în acizi.

De regulă, acum ambele metode sunt utilizate în combinație.În primul rând, prelucrarea mecanică a foilor (etapa preliminară) se realizează în unități de întindere din plastic, apoi prelucrarea chimică (principală) se efectuează în băi de decapare care conțin acid clorhidric sau sulfuric. Gravarea cu acid clorhidric pare mai eficientă. Face față mai repede oxizilor nocivi, având o activitate mai mare. Și calitatea suprafeței metalice după utilizare este mult mai bună. Printre altele, în băile de spălat se îndepărtează mai complet și mai ușor de pe benzi, ceea ce reduce costul foilor laminate la rece.

După murare material rulou alimentat la o laminor continuă la rece (cu patru sau cinci standuri), care include:

• desfășuratoare;
• foarfece;
• bobinatoare;
• mecanism de formare a buclei;
• unitate de sudare cap la cap;
• foarfece zburătoare.

Pe un transportor cu lanț, bobinele de oțel sunt trimise la un derulator unde sunt trase în role de tracțiune. De acolo, benzile merg la rolele unui stand echipat cu un complex de control al grosimii benzilor și o instalație hidromecanică sub presiune (cilindri hidraulici, un șurub de presiune, un manometru, un dispozitiv de măsurare, o pompă, un dispozitiv de reglare și control).

Benzile trec prin toate suporturile prevăzute pe moară, în care sunt comprimate conform parametrilor specificați, apoi trimise la tamburul de bobinare (înfășurarea pe acesta se realizează cu ajutorul unui înveliș). După aceasta, echipamentul începe să funcționeze la capacitate maximă cu o viteză de rulare de cel puțin 25 de metri pe secundă (toate operațiunile anterioare sunt efectuate la viteze de până la 2 m/s, ceea ce se numește viteza de umplere). Când nu rămân mai mult de două ture de bandă în desfășurator, moara este din nou comutată în modul de viteză de umplere.

Pentru a restabili plasticitatea oțelului și a elimina întărirea pe foile laminate la rece (este inevitabil după procedura de deformare la rece), recoacerea de recristalizare se efectuează la o temperatură de aproximativ 700 de grade Celsius. Procedura are loc în cuptoare de broșare (funcționează în mod continuu) sau în cuptoare tip clopot.

Apoi oțelul este supus unui antrenament de temperare - o comprimare finală mică (de la 0,8 la 1,5 la sută) necesară pentru a da foilor laminate la rece parametrii specificați. Benzile cu o grosime de 0,3 mm sau mai mult sunt antrenate într-o singură trecere. Această operație se caracterizează prin următoarele proprietăți pozitive:

• creșterea rezistenței oțelului;
• reducerea deformarii și ondulației benzilor metalice;
• crearea de microrelief de suprafață de înaltă calitate;
• scăderea (ușoară) a forței de curgere.

Cel mai important lucru este că după călire, liniile de forfecare nu apar pe suprafața foilor (altfel vor apărea cu siguranță în timpul procesului de ștanțare).

3 Posibile defecte la producerea tablelor prin metoda laminare la rece

Defectele foilor laminate la rece sunt variate; ele sunt adesea inerente unui anumit tip de produs laminat la rece. Datorită faptului că grosimea unor astfel de foi este semnificativ mai mică decât cea a foilor laminate la cald, cel mai adesea defectele lor sunt asociate cu ondulații, variații longitudinale și transversale ale grosimii, deformare și alți factori cauzați de nerespectarea preciziei formele și parametrii rulați. Variația grosimii, în special, este cauzată de următoarele motive:

• rulare fără tensiunea necesară a capătului benzii;
• modificarea (datorită încălzirii) a secțiunii transversale a rolelor și a temperaturii piesei de prelucrat;
• structura eterogenă a rolelor.

Adesea există un astfel de defect ca o încălcare a continuității oțelului (apariția peliculelor, fisurilor, găurilor, delaminațiilor, marginilor rupte). De obicei se datorează calității scăzute a piesei inițiale de prelucrat. De asemenea, destul de des, sunt înregistrate abateri ale parametrilor fizici și chimici și ale structurii metalului, care apar din cauza încălcării condițiilor de tratare termică a foilor.